Penelitian ini difokuskan pada?analisis dan desain nonlinier dari?kerangka penahan momen Rangka Baja Kaku spasial dan perimeter untuk gedung perkantoran 9 lantai?mempunyai?bentang 9,15?m.?Seismik?kriteria desain Eurocode 8?Kelas Daktilitas Tinggi (DCH )?dengan faktor perilaku (q) 6,5 dan kode AISC/ASCE,?Rangka Pemikul Momen Khusus (SMF) dengan faktor modifikasi respons (R) 8 digunakan.?Hasil desain?dinyatakan dalam performa rangka? (analisis non-linier), profil bagian? (rekomendasi kode), rasio permintaan-kekuatan terhadap kapasitas, rasio permintaan-hanyutan terhadap kapasitas?dan bobot struktural. Konsekuensi penelitian membandingkan-dua kode dalam hal bobot dan kinerja desain.-Ini akan membantu insinyur dan peneliti profesional untuk memilih kriteria desain yang efektif dan aturan desain kapasitas-secara efisien.
Desain struktural bangunan konvensional mempertimbangkan dua keadaan batas, Keadaan Batas Tertinggi (ULS) dan Keadaan Batas Kemudahan Servis (SLS). ULS digunakan Rangka Baja Kaku untuk kriteria kekuatan sedangkan SLS untuk getaran defleksi dan faktor manusia. Selanjutnya, untuk struktur yang rentan terhadap aksi seismik kuat atau sedang, kode bangunan modern [1] [2] [3] memungkinkan deformasi inelastis tetapi secara Rangka Baja Kaku ketat membatasi perkembangan mekanisme yang tidak dapat diandalkan yang dapat merusak mekanisme global struktur. Ini semua dapat dicapai melalui penggunaan pendekatan desain kapasitas yang cerdas. Untuk mendapatkan daktilitas global dan kinerja yang lebih baik dari sistem struktural, zona disipatif (sekering struktural) dan non-dissipatif ditentukan oleh kode. Ini mewajibkan desain struktural bahwa zona non-disipatif harus tetap dalam bidang elastis sedangkan yang disipatif harus mengalami deformasi inelastis yang besar. Untuk mengontrol perilaku struktural global seperti itu, kode memberikan apa yang disebut kriteria desain kapasitas di mana anggota non-disipatif dirancang untuk gaya gempa yang relatif lebih tinggi daripada Rangka Baja Kaku anggota disipatif dan anggota disipatif disimpan di lokasi seperti itu yang akan gagal sebelum anggota getas dan selanjutnya akan melindungi elemen non-ulet dengan memberikan tegangan berlebih [4]. Banyak penelitian telah meneliti faktor-faktor ini, seperti Uang et al. [5] ; yang menetapkan faktor R (atau Rw) dan Cd untuk ketentuan seismik bangunan. Rahgozar dan Humar [6] , menilai sejauh mana kekuatan cadangan disebabkan redistribusi dalam rangka baja. Bruneau dkk. [7] dan Mitchell et al. [8] termasuk efek material yang disebabkan oleh tegangan luluh yang lebih tinggi dibandingkan dengan nilai nominal Ryield. Mengingat MRF di atas dirancang sedemikian rupa sehingga perilaku inelastis diakomodasi melalui engsel plastis di dalam bentang balok daripada kolom, memungkinkan disipasi energi di ujung balok dan oleh karena itu gaya internal anggota kolom meningkat oleh faktor kekuatan lebih [4] [9]. Oleh karena itu, kolom berperilaku elastis selama peristiwa seismik dan memungkinkan untuk membawa beban gravitasi selama peristiwa pasca seismik [10].
Untuk mengetahui kriteria desain rangka pemikul momen menurut Rangka Baja Kaku kedua kode tersebut, studi saat ini dilakukan pada gedung perkantoran 9 lantai. Bangunan tersebut memiliki denah persegi panjang berukuran 54,9 m kali 36,6 m dalam arah membujur dan melintang. Denah tipikal bangunan dengan indikasi kerangka spasial dan perimeter ditunjukkan pada Gambar 1(a). Ketinggian bingkai diberikan pada Gambar 1(b) di mana kolom luar diberi nama “col1” dan kolom dalam diberi nama “col2” dan “col3”.
